的设计是这种应用场合的关键与根本，近十年来我国直流真空自耗炉的设计与制造技术水平飞速发展，国产真空自耗炉单炉钛的重量已从原来常用的1T提升到10T，国产真空自耗凝壳炉单炉钛的重量已从原来常用的260kg提高到800kG，至2010年末，国产10T钛线T钢线kG凝壳炉相继投入运行，这三种填补国内空白的系统之供电电源都由我们研制，其中吸收了从世界名牌真空电弧炉成套厂---ALd公司进口设备的许多先进技术，本文介绍用于国产10T钛合金线V

　　10T钛合金真空自耗炉工艺要求配套直流电源输出额定参数为40kA/60V，在此之前国产的此类用途的电源容量最大仅30kA/50V，图1给出了系统的总原理框图，从图显见，其构成可分为主电及控制电两大部分，下面分别分析各部分的工作原理。

　　主电采用10kV经两级变压器直接降压再晶闸管可控整流的方案，为降低注入电网的谐波含量采用12相可控整流方案，另考虑到过程中起弧电压为60V，而电压仅40V左右，功率因数很低的实际工况，主电中增加了功率因数补偿环节，图2给出了主电的原理图，图中应用了两套双反星形可控整流单元并联，其中图2的上半部分给出了主电中的降压匹配变压器部分。可控硅

　　显见，电网10kV先由第一级降压变压器降为690V，再由两台一次分别接为三角形与星形的整流变压器降压，这样设计的目的是为了将第二级整流变压器与可控整流部分装于一个柜体中，构成一体化电源，避免10kV输入整流变压器与整流单元装在一个柜体中，因电压太高，给结构设计带来的不便，同时从根本上解决了多年来，国产这类电源整流变压器放于柜外，现场安装整流变压器与整流柜之间大截面铜母排极难安装，工作量巨大的问题，使现场的安装工作量达到最小，更为可贵的是减小了整个电源的体积，缩小了占地面积，此结构方案是吸收了世界名牌真空电弧炉成套厂---ALd公司的先进技术设计与研制的，图中变压器T1采用油浸自冷，而整流变压器T2与T3采用干式水冷，CT1—CT5为进行690V侧交流电流取样的电流互感器，其作用表现在一则为直流霍尔电流

　　传感器失效后，原电流闭环系统变为开环运行故障的过电流提供电流取样信号，二则为功率因数控制器提供对功率因数进行计算的电流取样信号，UT为电压互感器，它用来把690V电压变为功率因数控制器需要的100V标准信号，作为功率因数控制器计算功率因数的电压依据。

　　该部分的电原理构成如图2中的下半部分，其应用了常用的两个双反星形可控整流电并联，图中HL1与HL2为两个霍尔电流传感器，用于检测每个整流部分输出的实际电流值，提供给闭环调节器及单元与显示环节，一则在同一个输出电流设定值下，两个双反星形可控整流部分每个承担负载电流的一半，另一方面在对实际运行电流进行实时显示的同时，运行状况，若超过实际值，则进行有效迅速的。

　　几乎所有的真空炉(包括自耗电极炉和凝壳炉)，都存在一个共性问题，这就是空载起弧电压高，随单炉可金属材料重量的不同为50～75V，过程中熔化电压又低，一般随单炉可金属材料重量的不同为30～45V，由此造成不论其使用的直流电源是先应用整流变压器降压，后晶闸管可控整流的方案，还是先采用饱和电抗器调压，后整流变压器再降压，整流管整流的方案，运行时其功率因数都很低，一般为0.45～0.7，为解决本10T钛合金线kA直流电源系统功率因数太低的问题，我们在国内首次在此领域使用的可控整流电源系统中，增加了按过程中实际负荷功率大小自动调节功率因数的环节，该部分的主电构成如图2中的右上角所示，图中DZ1～DZ3为进行电容短故障的自动空气断器，KM3～KM5为用来按实际功率因数大小自动投切补偿支的接触器，L1、C1～L3、C3分别为三个支的防止谐波放大的电抗器和功率因数补偿电容器，该功率因数补偿主电的工作原理为：装于控制回的功率因数控制器，根据UT与CT1的电压与电流取样信号，实时计算功率因数，并按计算结果与目标值0.95的差别，按8421编码的组合，输出控制KM3～KM5中一个、两个、三个闭合，按功率因数的实际需要投入相应的补偿电容，满足无论是化一次锭还是化二次锭，在输出直流电流从10kA～40kA变化的整个工作范围内，都可以690V侧的功率因数既不低于0.95又不高于1.0。

　　可控整流部分的控制电分为给定积分、闭环调节器、电压电流检测与处理、同步环节、触发脉冲形成、电，限于篇幅本文仅介绍几个关键的单元电，其余电可参考文献3。

　　由于真空电弧炉有起弧、、补缩等工艺过程，起弧时电压高为空载电压、工作时电弧电压仅是直流电源输出空载电压的一半，过程中又希望构成稳定度很好的恒流源，另一方面为防止起弧时电压太低无法起弧或起弧电压太高击穿坩埚，我们设计了图3所示的起弧时为稳压源，时恒流控制的可按负载工况自动转换的动态双闭环调节器，图中IC4B与IC4A分别和外围元器件一起构成PI调节器，UF与IF分别为来自电压与电流检测环节的输出信号，电压与电流的检测分别使用了霍尔电压传感器与霍尔电流传感器，IC2为电子开关CD4066，当起弧前因IF几乎为零，比较器IC3A输出高电平，模拟开关IC2中的引脚

　　6为低电平，引脚12为高电平，其内部引脚11与10接通，反馈为电压反馈，电压闭环调节器工作，构成电压闭环，当起弧成功后，由于电流值通常已达几千安培，比较器IC3A输出低电平，模拟开关IC2中的引脚12变为低电平，电压调节器输出支因IC2的引脚11与10断开而退出运行，同时IC2的引脚6变为高电平，电流调节器输出支因IC2的引脚8与9接通而投入运行，电流取样值作为调节器的反馈信号送入电流闭环调节器，从而直流电源输出为稳定度很好的恒流源，满足过程中高精度稳定直流电流输出的需要。

　　同步环节，省去了常规使用的同步变压器，使同步环节的体积及损耗都得以减小，且为构成相序自适应的触发器奠定了很好的基础，图4中6个光耦合器VLC1～

　　触发脉冲形成环节的原理电如图4所示，其核心单元IC7为陕西高科电力电子有限责任公司应用CPLD芯片开发的准数字化触发集成电芯片SGK198，该触发器利用对闭环调节器输出电压变换为与此电压相适应的频率脉冲信号，在SGK198内对这一脉冲信号进行6分频计数的方法来获得6触发脉冲输出，6触发脉冲形成的计数器开始计数的时刻由同步环节输出的6同步信号的后沿所决定，由此可见，闭环调节器输出电压值高，说明反馈小于给定，且误差较大，图4差分器IC4C输出电压便低，压控振荡器输出的频率便低，计数器计满的时间便长，输出触发脉冲便距同步信号后沿距离便远，相当于控制角α减小，整流输出直流电压便增加，反之，当闭环调节器输出电压较小时，说明用户设定的直流电源输出运行参数与实际运行参数误差较小，图4中差分器IC4C输出电压便高压控振荡器输出频率便高，计数器计满的时间便短，输出触发脉冲的时刻便距同步信号后沿距离便近，相当于控制角α增大，晶闸管的导通角减小，输出直流电压降低。

　　10T钛合金线V直流电源，应用PLC完成运行状况的及故障时的工作，图5给出了与环节的软件流程框图，该软件随时主电中对应与晶闸管的48只快速熔断器的报警开关输出及装于水冷母排上的报警用温度开关的接点闭合与否，由于两台整流电源共用了48只晶闸管元件，报警信号很多，常规的设计对应每一个故障点，需要一个PLC的输入端口，为减小PLC系统的硬件配置，本电源系统采用了一种矩阵式编程方法，从而使系统硬件得以简化，同时在软件编程时根据电弧的特殊要求，增加了给定不为零不能合闸起动，主电合分闸都在脉冲状态下进行，补偿与滤波电源输出功率达到一定值时才投入，在切除

　　为了满足全自动的需要，本电源通过与炉子工况及控制的上位计算机之间的通讯，实现了自动时的按曲线给定，控制单元通过PLC的接口接受上位计算机输出的按工艺设定输出电流指令，在PLC内转换为相应的模拟给定电压从PLC的模拟输出口输出，控制触发脉冲的控制角相位，达到调节及稳定输出电流的目的，并在国内首次使用了熔速控制，使控制达到了很好的效果。

　　由于自耗电极真空炉工艺有起弧、、补缩等工艺过程，为了成品锭快熔化完时使锭子端口尽可能的平整，提高熔化锭子成品率，要求补缩电流尽可能的小，尽管在主电中直流输出端增加了平波电抗器Lo，但也很难使输出直流电流达到全范围连续，因而在控制回中增加了电流断续的补偿环节，使补缩时的电流连续稳定工作范围达到了最小电流不大于500A的良好效果。

　　开始初始化封脉冲有否电源冷却水压给定设定为零?高压合闸合闸到位否?解按给定输入设检测实际电压有否故障信号?有停机信息?封脉冲 停机有 有不正常缺相故障?水流量正常?否正常无是未到位到位无无有 电流故障报警置输出调节大小分断高压给定设定为零?是否

　　分起弧、、补缩、停机等工艺流程，同时对应不同的工作段，要求电源输出稳定运行的电流与电压值不同，由此造成电源运行时其功率因数与注入电网的谐波电流含量会有很大不同，这就决定了对其功率因数补偿和谐波治理要采取变化的参数与结构。只有这样才能达到在整个工艺过程中都可功率因数不低于国标允许值，而注入电网的谐波电流不超过国标允许值，因本10T真空自耗炉用直流电源采用12脉波可控整流方案，总体装机用电容量并不大，所以其注入电网的谐波含量是满足国标《GB/T 14549-93电能质量 公用电网谐波》的，因而在本系统中仅考虑功率因数补偿，而未设置谐波滤波，只是功率因数补偿的控制电，既要满足起弧、、补缩、停机等工艺流程的需要，又要适合一次锭、二次锭、合金锭及锭子直径不同对直流电源输出电流的要求不同的需要，为此设计了专门的控制器，控制器内对电源的功率因数按输入的电压和电流值随时进行计算，并按工况及锭子种类和实际使用电流的不同，按8421组合决定投入多大的补偿容量，既严格在整个工作周期中，补偿后的功率因数大于0.95，且使谐波不被放大，又可靠的按当电源负荷达到一定值时，功率因数补偿支才投入，而当电源负荷小到一定值时，功率因数补偿支先切除，在直流电源停机时，先退出功率因数补偿支，再断开图2中的断器DLQ，不发生次谐波震荡及谐波放大等不正常情况。

　　上述10T钛合金线V直流电源，已成功的用于我们研制的国内首台10T电弧炉系统中，整流变压器、直流平波电抗器、晶闸管整流单元、控制环节、纯水冷却器、进线断器全部装于两个柜体中，每个整流柜系统输出20kA/60V，使用中两柜并联运行，经实测稳流精度高于1%，功率因数不论是在熔化一次锭还是二次锭，电源输出电流稳定运行范围10kA～40kA，全范围内都不低于0.95，注入电网的谐波电流含量低于国标允许值，补缩工况最小可连续稳定运行电流为500A,现场安装仅需连接交流三相输入690V电缆线及直流输出正负母排和外循环水两根水管，安装甚为方便，运行稳定可靠，达到了十分理想的设计与运行效果。

　　(1)10T钛合金线V直流电源的研制成功，填补了国内空白，它把整流变压器、平波电抗器、纯水冷却器、整流及控制和等单元装于一个柜体中，缩短了引线尺寸及占地面积，减小了现场安装工作量，是个很好的方案。

　　(3)电压与电流可根据工况自动切换的闭环调节器设计，兼顾了稳定输出电压与输出电流的不同需要是个不错的设计方案。

　　(4)采用12脉波可控整流，同时增加动态功率因数补偿环节，通过巧妙的控制器设计，满足了真空自耗炉的复杂运行工况要求，使运行时的功率因数较高，并了注入电网的谐波不被放大，在该行业为首创，在国内真空自耗炉及凝壳炉电源的系统配置中具有推广性。

　　(5)文中介绍的PLC与单元应用矩阵式软件编程方法，使需要的硬件配置要求得以降低，节约了成本，具有创新性。

　　[5] 李 宏，常用电力电子变流设备器件及集成电应用指南，第一分册 电力半导体器件及驱动集成电(M)，：机械出版社，2001.5

　　李宏，男，现年52岁,西安石油大学电子工程学院教授，发表论文200多篇，出版专(编)著15部，获中国人民解放军空军科技进步三等1项。现兼任中国电工技术学会电力电子学会理事、中国电工技术学会电气节能研究会理事、中国电源学会特种电源专业委员会常务委员、中国电工技术学会电力电子学会学术委员会委员、陕西省电源学会常务理事、主要研究方向为电力电子技术、电气传动技术、特种电源技术及专用集成电的开发和应用技术。主持设计与电力电子有关的工程项目近110个，研制开发的电力电子成套装置380多台套，运行于国内电力、冶金、化工、石油、机械、电子、核工业、军工等行业，并已出口到东南亚，还装备了中国人民解放军空军导弹部队及陆军科研所，开发的晶闸管、GTR、IGBT专用驱动控制板累计在全国销售15000多块，主编的实用电力电子技术资料在全国28个省市销售近30000多册。